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龍圖騰網獲悉三峽大學申請的專利計及熱阻不確定性和風電不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度方法獲國家發明授權專利權，本發明授權專利權由國家知識產權局授予，授權公告號為：CN115600727B 。

龍圖騰網通過國家知識產權局官網在2025-09-23發布的發明授權授權公告中獲悉：該發明授權的專利申請號/專利號為：202211137234.1，技術領域涉及：G06Q10/04；該發明授權計及熱阻不確定性和風電不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度方法是由張磊;楊子龍;葉婧;黃悅華;李振華;楊楠;程江州;薛田良;肖繁;徐雄軍;潘鵬程;徐恒山;陳慶;盧天林設計研發完成，并于2022-09-19向國家知識產權局提交的專利申請。

本計及熱阻不確定性和風電不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度方法在說明書摘要公布了：計及熱阻不確定性和風電不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度方法，包括以下步驟：步驟一：考慮實際電熱耦合調度中管道損壞因素導致熱阻會產生變化，從而對系統產生影響，建立熱網熱阻不確定性約束；步驟二：在步驟一建立的熱網熱阻不確定性約束基礎上，在電熱耦合調度系統結構中考慮風電的不確定性和熱網熱阻不確定性影響，建立計及風電和熱阻不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度模型；步驟三：基于步驟二建立的優化調度模型，提出信息間隙魯棒優化求解策略，得到最優調度結果。本發明考慮到了熱阻不確定性所帶來的熱網熱損特性變化及其對電熱耦合調度決策可靠性的影響，更加符合實際的工況。并且用信息間隙魯棒優化求解策略，保障系統優化調度的經濟性和穩定性。

本發明授權計及熱阻不確定性和風電不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度方法在權利要求書中公布了：1.計及熱阻不確定性和風電不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度方法，其特征在于包括以下步驟： 步驟一：考慮實際電熱耦合調度中管道損壞因素導致熱阻會產生變化，從而對系統產生影響，建立熱網熱阻不確定性約束； 步驟二：在步驟一建立的熱網熱阻不確定性約束基礎上，在電熱耦合調度系統結構中考慮風電的不確定性和熱網熱阻不確定性影響，建立計及風電和熱阻不確定性的雙重隨機電熱耦合優化調度模型； 步驟三：基于步驟二建立的雙重隨機電熱耦合優化調度模型，提出信息間隙魯棒優化求解策略，得到最優調度結果； 所述步驟一中，實際工況中，供水管道和回水管道內外層會因為損壞因素熱阻發生改變，從而對系統產生影響，具體如下： 1熱阻的變化與熱阻熱損變化的關系： 式1中，△q為受熱阻變化引起的熱網熱損波動，△R為熱阻變化，c為熱水的比熱容，ρ為熱水的密度，A為管道的內橫截面積，m為熱水的質量流量，q為熱網的熱量損失，△x和△t分別為差分格式中的空間和時間步長； 2熱網熱損變化與管道溫度的波動關系： 式2中，△Tx,t為距離管道入口x處在t時刻熱損波動引起的溫度變化量，△q為受熱阻變化引起的熱網熱損波動； 量化供回水管道溫度變化與熱網熱損之間的關系，得出任意空間位置的管道溫度與熱網熱損的關系，如下式3、式4所示： 式3、式4中，c為熱水的比熱容；mv和mr分別為供水管道和回水管道的熱水的質量、流量；Tvx,t和Trx,t為距離供水和回水管道入口x處在t時刻的溫度；Tvx-△x,t和Trx-△x,t為距離供水和回水管道入口x-△x處在t時刻的溫度；為差分后管道在空間上的歷史溫度序列，和分別為對稱熱阻的供、回水管道對稱熱損，qa為非對稱熱阻的非對稱熱損； 所述步驟一中，建立熱網熱阻不確定性約束，采用包絡約束方法來表述熱阻的不確定性問題： 不確定性問題中對稱熱阻和非對稱熱阻的不確定性模型，如下式5、式6所示： 1-α1Rs≤R′s≤1+α1Rs5； 1-α2Ra≤R′a≤1+α2Ra6； 式5、式6中，α1和α2分別為對稱熱阻、非對稱熱阻的不確定性范圍；Rs和Ra分別為對稱熱損和非對稱熱損支路的熱阻；R′a、R′s分別為非對稱熱阻、對稱熱阻的實際值； 同時需要對原熱網管道的運行約束進行修正，用不確定性的約束代替確定性約束，如下式7～式14所示： 式7～式14中，C′1、C′2、C′3、C′4和C′5為權重系數；和分別為供水、回水時候的管道溫度；和分別為t-τ1和t-τ2時刻供水管道e的入口溫度；和分別為t-τ1和t-τ2時刻回水管道e的入口溫度；Tb為環境溫度；me,Kτ2-τ和me,K+1τ-τ1分別為τ2-τ和τ-τ1時刻質塊的質量、流量；ξe′為管道溫度的損失系數；l為管道總長度；me表示熱水的質量流量；R′為單位長度管道的等效熱阻；R's、R'a分別為對稱熱損、非對稱熱損支路的熱阻； 所述步驟二中，在雙重隨機電熱耦合優化調度模型中，是以保證風電最大消納的前提下使得系統總調度成本最小為優化目標，并且將棄風電作為懲罰項加入；目標函數如下式所示： minFtotal＝Fchp+Fcon+Fwind15； Fk,ST＝uk,t1-uk,tfk,ST18； 式15～式19中，目標函數定義為總調度成本Ftotal，Fchp為抽汽式熱電聯產機組調度成本；Fcon為燃煤火電機組調度成本；Fwind為促進風電消納設置棄風懲罰成本； t為模型調度的某一時刻，T為模型總調度時間，ψchp、ψcon以及ψwind分別表示抽汽式熱電聯產機組、燃煤火電機組以及風電機組的集合，下標g、k以及i分別表示抽汽式熱電聯產機組、燃煤火電機組以及風電機組的機組編號；fg,p1和fg,p2為熱電聯產機組電功率成本系數；fg,q1和fg,q2為熱電聯產機組熱功率成本系數；fg,pq和fg,pq0為電熱成本系數； fk0、fk1和fk2分別為燃、煤、火電機組k的電功率成本系數；Fk,ST為燃煤火電機組k的啟停成本，uk,t為t時刻燃煤火電機組k的運行狀態，fk,ST為燃煤火電機組k的單次啟動成本，δi為風電機組i的懲罰項因子，Pi,max為風電機組i的最大電功率； 雙重隨機電熱耦合優化調度模型的運行約束，包括電力系統運行約束和熱力系統運行約束； 1電力系統運行約束主要包括：抽汽式熱電聯產機組的運行約束、燃煤火電機組的運行約束、風電機組的運行約束、電力網絡的有功功率平衡約束、電力網絡的線路潮流運行約束； 抽汽式熱電聯產機組g的運行約束： 0≤Pg,t≥rgQg,t20 Fg,min≤ρg,pPg,t+ρg,qQg,t≤Fg,max21 0≤Qg,t≤Qg,max22 式20～式22中，Pg,t和Qg,t分別為t時刻抽汽式熱電聯產機組g電功率和熱功率；rg為抽汽式熱電聯產機組在背壓工況下的電熱耦合系數；ρg,p和ρg,q分別為抽汽式熱電聯產機組的電功率和熱功率燃煤消耗率；Qg,max為抽汽式熱電聯產機組的熱功率上限；Fg,max和Fg,min機組燃煤攝入量的最大值和最小值； 燃煤火電機組k的運行約束： Pk,min≤Pk,t≤Pk,max23 -Rk,down≤Pk,t-Pk,t-1≤Rk,up24 式23～式25中，Pk,t為t時刻燃煤火電機組k的電功率；Pk,t-1為t-1時刻燃煤火電機組k的電功率；Pk,min和Pk,max分別為燃煤火電機組k的最小和最大電功率；Rk,down和Rk,up分別為燃煤火電機組k的向下和向上爬坡速率；Uk,t-1為燃煤火電機組k在t-1時刻啟停的狀態量；Uk為燃煤火電機組k的最大允許啟停次數； 風電機組i的運行約束： 0≤Pi,t≤Pi,max26 式26中，Pi,t為t時刻風電機組i的電功率，Pi,max為t時刻風電機組i的最大允許功率； 電力網絡的有功功率平衡約束： 式27中，Pj,t為t時刻系統電負荷j的電需求；ψchp、ψcon、ψwind以及ψd分別表示抽汽式熱電聯產機組、燃煤火電機組、風電機組以及系統電負荷的集合；下標j表示系統電負荷的編號； 電力網絡的線路潮流運行約束： Ll,min≤Ll,t≤Ll,max28； 式28～式29中，下標l表示電力網絡線路的編號；Gl-為功率分配因子；Ll,t為t時刻線路l的傳輸功率；Ll,min和Ll,max分別為線路l的功率傳輸最小值和最大值； 2熱力系統運行約束包括熱力系統的節點方程和管道方程： 熱力系統的節點方程： 熱源與熱負荷節點的熱量平衡方程： 式30～式31中，mn為熱源節點和熱負荷節點n的質量流量；c為比熱容；Qg,t和Qd,t分別為t時刻熱源節點n的熱功率和熱負荷節點n的熱需求；和分別為t時刻熱源節點和熱負荷節點n的入口溫度與出口溫度；ψHS表示熱源節點集合；ψh表示熱負荷節點集合； 供水和回水管道網絡節點的熱量平衡方程： 式32～式33中，和分別為與節點n相連的供水和回水管道e的質量流量；和分別為t時刻與節點n相連的供水和回水管道e的出口溫度；e表示管道編號；和分別表示與熱網節點n相連的前側和后側管道集合；ψHS表示熱源節點集合；ψHES表示熱交換站集合； 供水和回水管道網絡節點的溫度守恒假設： 式34～式35中，和分別為t時刻與節點n相連的供水和回水管道e入口溫度；和分別為t時刻熱源節點和熱負荷節點n處的溫度；ψHS表示熱源節點集合；ψh表示熱負荷節點集合；ψHES表示熱交換站集合； 熱力系統的管道方程： 式36～式37中，和分別為供水回水時候的管道溫度；Tb為環境溫度；ξe為管道溫度的損失系數；R為單位長度管道的等效熱阻；l為管道總長度；Rs和Ra分別為對稱熱損和非對稱熱損支路的熱阻；me表示熱水的質量流量；c為比熱容； 在考慮到風電不確定性的影響，對風電不確定性的建模： 1-α3Pi,max≤P′i,max≤1+α3Pi,max40； α3為風電最大電功率的不確定性范圍，P′i,max為風電最大電功率的實際值；風電機組運行約束改寫為： 0≤Pi,t≤P′i,max41。

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